This aluminum member (1) comprises: a base material (2) that is formed of a metal; an anodic oxide film (3) that is formed of an oxide of aluminum and is provided on the base material (2); and a reflective film (4) that is provided on the anodic oxide film (3) and is configured to be capable of reflecting some of the incident light. The thickness of the anodic oxide film (3) is 15-600 nm. The anodic oxide film (3) has a plurality of pores (321) that have an average opening diameter of 50 nm or less. This aluminum member (1) is obtained, for example, by anodizing a base material (2) in an acidic or basic electrolyte solution so as to form an anodic oxide film (3), and subsequently forming a reflective film (4) on the anodic oxide film (3).
C25D 11/18 - Post-traitement, p. ex. bouchage des pores
C23C 28/00 - Revêtement pour obtenir au moins deux couches superposées, soit par des procédés non prévus dans un seul des groupes principaux , soit par des combinaisons de procédés prévus dans les sous-classes et
C25D 11/04 - Anodisation de l'aluminium ou de ses alliages
This straw comprises a cylindrical winding part on which a rectangular metal foil is wound. Both ends of the metal foil in the longitudinal direction of the straw are folded back. This method is a method for manufacturing a straw comprising cylindrical winding part on which a rectangular metal foil is wound. In the manufacturing method, both ends of the metal foil in the longitudinal direction of the straw are folded back. A core part, which is a part of the metal foil, is sandwiched by a first winding core and a second winding core arranged along the longitudinal direction. A part of the metal foil excluding the core part is wound around the first winding core and the second winding core.
In a method for removing magnesium from molten aluminum according to the present invention, molten aluminum containing magnesium is produced from an aluminum raw material, and at least a portion of the magnesium in the molten aluminum is removed from the molten aluminum by using a flux. The flux is composed of fluoride salts. The melting point of the flux is 550°C or higher and below the liquidus temperature of the aluminum raw material. The flux may be a mixture of two or more types of fluoride salts.
C22B 9/10 - Procédés généraux d'affinage ou de refusion des métauxAppareils pour la refusion des métaux sous laitier électroconducteur ou à l'arc avec des agents d'affinage ou fondantsEmploi de substances pour ces procédés
4.
HEAT EXCHANGER, METHOD FOR MANUFACTURING SAME, ALUMINUM ALLOY PLATE FOR FLOW PATH FORMATION, TUBE MATERIAL FOR HEAT EXCHANGER, AND FLOW PATH OUTER WALL MATERIAL FOR HEAT EXCHANGER
A heat exchanger (1) is provided with: a plurality of flow path formation parts (2) which are each provided with a first flow path (11), and are arranged at intervals from each other; and a second flow path (12) which is formed between the flow path formation parts (2). Each of the flow path formation parts (2) has: a first outer wall part (21) that constitutes a portion of the outer wall of the first flow path (11) that faces one second flow path (12a) of the two second flow paths (12) that are adjacent to the flow path formation part (2); a second outer wall part (22) that constitutes a portion that faces the other second flow path (12b); and a support part (23) that is disposed between both end parts in the width direction of the flow path formation part (2), and that is continuous with both the first outer wall part (21) and the second outer wall part (22). The first outer wall part (21) and the second outer wall part (22) are composed of an aluminum alloy plate (3) that has a specific chemical component.
B23K 35/28 - Emploi de matériaux spécifiés pour le soudage ou le brasage dont le principal constituant fond à moins de 950 C
F28F 1/42 - Éléments tubulaires ou leurs ensembles avec moyens pour augmenter la surface de transfert de chaleur, p. ex. avec des ailettes, avec des saillies, avec des évidements les moyens étant à la fois à l'extérieur et à l'intérieur de l'élément tubulaire
F28F 21/08 - Structure des appareils échangeurs de chaleur caractérisée par l'emploi de matériaux spécifiés de métal
5.
METHOD FOR PRODUCING FORGED ALUMINUM ALLOY CLADDING MATERIAL, AND FORGED ALUMINUM ALLOY CLADDING MATERIAL
This method for producing a forged aluminum alloy cladding material forms a multilayer body that includes a first member and a second member by superposing the first member, which is formed of a first aluminum alloy, and a second member, which is formed of a second aluminum alloy, and pressurizing the first member and second member in the superposing direction. Subsequently, the multilayer body is die-forged by being pressurized in the superposing direction with use of a die. For example, after the die-forging, the forged aluminum alloy cladding material is subjected to a heat treatment.
B21J 5/00 - Méthodes pour forger, marteler ou presserÉquipement ou accessoires particuliers
B21J 5/02 - MatriçageÉbarbage par utilisation de matrices particulières
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/053 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le zinc comme second constituant majeur
This method for determining forming limit strain comprises performing an extending-out forming test conforming to ISO 12004-2 standard until a fracture part 11 is generated in a test piece 10 of a sheet material. The extending-out forming test involves: continuously photographing the test piece 10 in time series; calculating data related to a temporal change of the difference ΔVmax in maximum major strain speed between two gauge lengths L1, L2, on the basis of images of the fracture part 11 of the photographed test piece 10; and, by presuming that the time when the difference has increased to a prescribed threshold ΔVth is a local constriction onset time Tth in the calculated temporal change data of the difference ΔVmax, determining the maximum major strain Emax and the minimum major strain Emin at the local constriction onset time Tth as the maximum major strain and the minimum major strain of a forming limit strain on the sheet material.
This pipe material (1) has: an outer cylinder section (2); a plurality of partitions (3) that divide the inside of the outer cylinder section (2) into three or more cylinder internal spaces (4); a first cylinder internal space (41) that is surrounded by the outer cylinder section (2) and a first partition (31) from among the plurality of partitions (3); a second cylinder internal space (42) that is surrounded by the outer cylinder section (2) and a second partition (32) from among the plurality of partitions (3); and a third cylinder internal space (43) that is surrounded by the outer cylinder section (2) and the plurality of partitions (3). The first partition (31) is separated from the second partition (32).
C22C 21/02 - Alliages à base d'aluminium avec le silicium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C22F 1/05 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages de type Al-Si-Mg, c.-à-d. contenant du silicium et du magnésium en proportions sensiblement égales
H01B 1/02 - Conducteurs ou corps conducteurs caractérisés par les matériaux conducteurs utilisésEmploi de matériaux spécifiés comme conducteurs composés principalement de métaux ou d'alliages
H01B 13/00 - Appareils ou procédés spécialement adaptés à la fabrication de conducteurs ou câbles
9.
OPENING DETECTION SHEET CAPABLE OF SUPPRESSING DETERIORATION IN VISIBILITY OF STORED OBJECT, AND PACKAGE
Provided is an opening detection sheet 30 attached to a unit-dose pouch 20. The opening detection sheet 30 includes: a translucent base layer 35; a metal layer 32 provided on the base layer 35 and having wiring 32A to be broken when the unit-dose pouch 20 is opened; an IC 33 mounted on the metal layer 32 and connected to the wiring 32A to communicate with an external device; and a translucent adhesive layer 34 provided in a manner capable of adhering to the unit-dose pouch 20. The metal layer 32 is provided on the outer peripheral edge of the base layer 35.
A packaging material 10 comprises: a storage container 20 having storage sections 21; and a lid material 30 for sealing openings 21A of the storage sections 21. The lid material 30 comprises: a base material layer 35; a metal layer 32 provided on the base material layer 35 and having wires 32A, 32B that are broken when opening the storage sections 21; ICs 33 mounted on the metal layer 32, connected to the wires 32A, 32B, and communicating with an external device; and a thermal adhesive layer 31 bonded to the storage container 20. The thermal adhesive layer 31 has: an adhesion region 31A thermally bonded to the storage container 20; and non-adhesion regions 31B not thermally bonded to the storage container. In a plan view, the ICs 33 are provided at positions overlapping with the non-adhesion regions 31B of the thermal adhesive layer 31.
B65D 65/40 - Emploi de stratifiés pour des buts particuliers d'emballage
B65D 75/34 - Objets ou matériaux enveloppés entre deux feuilles ou flans opposés à bords réunis, p. ex. par adhésifs à pression, pliage, thermosoudage ou soudage une ou les deux feuilles ou flans étant renfoncés pour épouser la forme du contenu et ayant plusieurs renfoncements pour convenir à une suite d'objets ou à des quantités de matériaux
11.
ALUMINUM ALLOY CLAD PLATE, ALUMINUM ALLOY STRUCTURE, AND VEHICULAR COOLER
An aluminum alloy clad plate (1) comprises: a core material (2) which has a chemical composition comprising 0.10-0.40 mass% of Si, 0.40 mass% or less of Fe, 0.20 mass% or less of Cu, 0.30 mass% or less of Mn, 1.2-2.0 mass% of Mg, 0.10 mass% or less of Cr, 0.50 mass% or less of Zn, and 0.10 mass% or less of Ti, with the balance being Al and unavoidable impurities, in which the ratio of the Mg content to the Si content is 12 or less, and which has a liquid phase ratio of less than 4.4 mass% at 610°C; and a skin material (3) which comprises aluminum or an aluminum alloy and which is provided on at least one surface of the core material (2). The solidus temperature of the skin material (3) is 610°C or higher, and the Mg content is 0.10 mass% or less.
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
12.
ALUMINUM ALLOY SHEET, METHOD FOR PRODUCING SAME, AND ALUMINUM MEMBER
An aluminum alloy sheet according to the present invention has the chemical composition of 0.51-0.68 mass% S1, 0.17-0.33 mass% Fe, and 0.49-0.55 mass% Mg, with the remainder consisting of Al and inevitable impurities. The aluminum alloy sheet has a tensile strength of 250 MPa or greater. When the color tone of the surface of the aluminum alloy sheet that has been anodized in a sulfuric acid bath is measured using a C light source, the L* value in the CIE 1976 (L*, a*, b*) color space on the surface is 80 or greater, and the b* value is from -1.0 to less than 1.0.
C22C 21/02 - Alliages à base d'aluminium avec le silicium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/05 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages de type Al-Si-Mg, c.-à-d. contenant du silicium et du magnésium en proportions sensiblement égales
C25D 11/04 - Anodisation de l'aluminium ou de ses alliages
C25D 11/08 - Anodisation de l'aluminium ou de ses alliages caractérisée par les électrolytes utilisés contenant des acides inorganiques
13.
ALUMINUM ALLOY-MADE CAN LID AND ALUMINUM ALLOY SHEET FOR CAN LID
22Si compound is no more than 2.5%; and, in a plate thickness center part of a plane orthogonal to the rolling direction of the panel part, the area ratio occupied by crystal grains having an equivalent circle diameter of at least 2 μm is at least 70%.
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22B 7/00 - Mise en œuvre de matériaux autres que des minerais, p. ex. des rognures, pour produire des métaux non ferreux ou leurs composés
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
14.
MAGNETIC DISK SUBSTRATE, MAGNETIC DISK, AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME
The present invention relates to a magnetic disk substrate and a magnetic disk having a flatness of 40 μm or less, in which the mid-frequency Wq (root mean square waviness) is 7 μm or less and the mid-frequency TIR (difference between maximum and minimum) is 10 μm or less.
The present invention relates to a disk blank for a magnetic disk, wherein F2-F1, which is the difference between flatness F1 before performing a heat treatment at 300°C for one hour and flatness F2 after performing the heat treatment at 300°C for one hour, satisfies -5 μm ≤ (F2-F1) ≤ 5 μm. The present invention also relates to a magnetic disk wherein F4-F3, which is the difference between flatness F3 before performing the heat treatment at 300°C for one hour and flatness F4 after performing the heat treatment at 300°C for one hour, satisfies -5 μm ≤ (F4-F3) ≤ 5 μm.
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
This metal member (1) has: a substrate (2) composed of a metal; a transparent layer (3) that comprises a visible light-transmissive substance and that is disposed on the substrate (2); and a reflective layer (4) disposed on the transparent layer (3). The reflective layer (4) is configured to reflect a portion of light incident on the reflective layer (4). The developed area ratio Sdr of an interface (21) between the substrate (2) and the transparent layer (3) is 0.7% or less.
C23C 28/00 - Revêtement pour obtenir au moins deux couches superposées, soit par des procédés non prévus dans un seul des groupes principaux , soit par des combinaisons de procédés prévus dans les sous-classes et
This metal member (1) has a substrate (2) formed from metal, a transparent layer (3) which is formed from a substance that transmits visible light and which is provided on the substrate (2), and a reflective layer (4) provided on the transparent layer (3). The reflective layer (4) is configured to reflect a portion of light incident on the reflective layer (4). The interface (21) between the substrate (2) and the transparent layer (3) has a developed area ratio Sdr of 1% or more.
C23C 28/00 - Revêtement pour obtenir au moins deux couches superposées, soit par des procédés non prévus dans un seul des groupes principaux , soit par des combinaisons de procédés prévus dans les sous-classes et
A metal member (1) has: a base material (2) that comprises a metal; a transparent layer (3) that comprises a substance which transmits visible light and that is provided on the base material (2); and a reflective layer (4) that is provided on the transparent layer (3). The reflective layer (4) reflects some of the light that is incident on the reflective layer (4). A method for producing the metal member (1) comprises: a surface texture adjustment step for adjusting the surface texture of the base material so that the expanded area ratio Sdr of the base material (2) is a desired value; a transparent layer formation step for forming the transparent layer (3) with a thickness of 15-600 nm on the base material (2) after the surface texture adjustment step; and a reflective layer formation step for forming the reflective layer (4) with a thickness of 2-30 nm on the transparent layer (3) after the transparent layer formation step.
C25D 11/18 - Post-traitement, p. ex. bouchage des pores
C23C 28/00 - Revêtement pour obtenir au moins deux couches superposées, soit par des procédés non prévus dans un seul des groupes principaux , soit par des combinaisons de procédés prévus dans les sous-classes et
C25D 11/14 - Production de couches colorées en totalité
A lid material 30 for sealing a storage part 21 of a storage container 20 includes: a base material layer 35; a circuit pattern 32 provided on the base material layer 35 and having a wiring route that is broken when the storage part is opened; a resin layer 37 covering the circuit pattern 32 from the side opposite to the base material layer; and a layer 31 for heat adhesion with the storage container 20. The wiring route is provided with a terminal part connected to an external device 40 for detecting breakage. The resin layer 37 is divided into a first area 37A1 covering the terminal part and a second area 37A2 covering the part other than the terminal part. The thickness T2 of the second area 37A2 of the resin layer 37 is larger than the thickness T1 of the first area.
B65D 83/04 - Réceptacles ou paquets comportant des moyens particuliers pour distribuer leur contenu pour distribuer de petits objets en forme d'anneau, de disque, de sphère ou similaire, p. ex. des comprimés ou des pilules
B65D 77/34 - Cordons ou éléments flexibles de déchirure analogues enfermés dans un scellement de l'orifice
24.
RECYCLING METHOD FOR ALUMINUM ALLOY SUBSTRATES, PRODUCTION METHOD FOR MAGNETIC DISK, MAGNETIC DISK, AND HARD DISK DRIVE
The present invention relates to a recycling method for aluminum alloy substrates that involves a coating film removal step (a) for removing a coating film from a recycling material that includes aluminum alloy substrates and at least one layer of a coating film that is on the aluminum alloy substrates to obtain an aluminum alloy material, a step (b) for using at least a portion of the aluminum alloy material as a starting material to prepare a molten aluminum alloy, a step (c) for heating and holding the prepared molten aluminum alloy, and a step (d) for casting the heated and held molten aluminum alloy to obtain an aluminum alloy ingot.
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C22F 1/10 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid du nickel ou du cobalt ou de leurs alliages
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C23C 18/32 - Revêtement avec l'un des métaux fer, cobalt ou nickelRevêtement avec des mélanges de phosphore ou de bore et de l'un de ces métaux
C23C 18/36 - Revêtement avec l'un des métaux fer, cobalt ou nickelRevêtement avec des mélanges de phosphore ou de bore et de l'un de ces métaux en utilisant des agents réducteurs d'hypophosphites
This thick aluminum sheet material production method is characterized by comprising: a first press-down step for, through hot-forging, pressing down an ingot of aluminum or an ingot of an aluminum alloy in a Z direction which is the longitudinal direction of the ingot to reduce the size of the ingot in the Z direction and to obtain a hot-forged product; and a second press-down step for pressing down the hot-forged product in the Z direction through hot-rolling of the hot-forged product to reduce the size of the hot-forged product in the Z direction and to obtain a thick aluminum sheet material. According to the present invention, it is possible to provide a thick aluminum sheet material production method capable of producing a thick sheet material having low internal porosity in production of a thick sheet material of aluminum or an aluminum alloy having a large sheet thickness.
B21B 1/02 - Méthodes de laminage ou laminoirs pour la fabrication des produits semi-finis de section pleine ou de profilésSéquence des opérations dans les trains de laminoirsInstallation d'une usine de laminage, p. ex. groupement de cagesSuccession des passes ou des alternances de passes pour laminer de grosses pièces, p. ex. des lingots, brames, billettes dont la section droite est sans importance
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
26.
ALUMINUM ROLLED SHEET, ALUMINUM MEMBER, AND MANUFACTURING METHODS FOR THESE
An aluminum rolled sheet (A1) is composed of aluminum or an aluminum alloy. The aluminum rolled sheet (A1) has, in a cross section perpendicular to the rolling direction, a metal structure containing crystal grains that have a length of 200 μm or greater in the direction perpendicular to rolling. A manufacturing method for the aluminum rolled sheet (A1) has: a casting step for producing an ingot that comprises aluminum or an aluminum alloy; a hot rolling step for producing an aluminum rolled sheet by hot rolling the ingot; a cold rolling step for cold rolling the aluminum rolled sheet; and an annealing step for annealing the aluminum rolled sheet, between the hot rolling step and the cold rolling step and/or in the midst of the cold rolling step. In the annealing step, the heating temperature is 550°C or greater and the holding time is 12 hours or greater. The rolling reduction of the aluminum rolled sheet after the annealing step is 60% or greater.
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C25D 11/04 - Anodisation de l'aluminium ou de ses alliages
This method for producing an aluminum alloy clad material for press molding having a core material and a first skin material and second skin material joined to the respective sides of the core material so as to sandwich the core material involves: a step A for preparing a first aluminum alloy by using scrapped aluminum alloy clad material from an automobile heat exchanger containing Si, Fe, Cu, Mn, Mg, Cr, Zn, and Ti as additive elements; a step B for preparing a second aluminum alloy in which the content ratios of at least Si and Cu are smaller than those in the first aluminum alloy; a step C for forming a plate material for the core material by using the first aluminum alloy; a step D for forming a plate material for the first skin material and a plate material for the second skin material independently by using the second aluminum alloy; and a step E for rolling the plate material for the first skin material and the plate material for the second skin material in a state where the plate material for the first skin material and the plate material for the second skin material are arranged so as to sandwich the plate material for the core material.
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
This method for producing an aluminum alloy clad material for press molding, the aluminum alloy clad material including a core material and a first skin material and a second skin material joined to both sides of the core material so as to sandwich the core material, includes: a step A for preparing a 5000 series or 6000 series first aluminum alloy using aluminum sash scrap including Si, Fe, Cu, and Mg as added elements; a step B for preparing a second aluminum alloy in which the contents of at least Si and Mg are less than the contents thereof in the first aluminum alloy; a step C for forming a core material plate using the first aluminum alloy; a step D for using the second aluminum alloy to form a first skin material plate and a second skin material plate independently of one another; and a step E for performing rolling in a state in which the first skin material plate and the second skin material plate are arranged so as to sandwich the core material plate.
B23K 20/04 - Soudage non électrique par percussion ou par une autre forme de pression, avec ou sans chauffage, p. ex. revêtement ou placage au moyen d'un laminoir
C22C 1/02 - Fabrication des alliages non ferreux par fusion
C22C 21/02 - Alliages à base d'aluminium avec le silicium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C22F 1/05 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages de type Al-Si-Mg, c.-à-d. contenant du silicium et du magnésium en proportions sensiblement égales
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
29.
METHOD FOR MANUFACTURING METAL RING, AND METAL RING
Provided is a method for manufacturing a metal ring. The method for manufacturing a metal ring comprises: fitting a second ring made of aluminum or an aluminum alloy into the inside of a first ring made of aluminum or an aluminum alloy; and forging a combined ring in which the second ring is fitted into the first ring. In the forging, the method alternately repeats: compressing, in the thickness direction, a portion of the combined ring in the circumferential direction by a compression device; and, after the compression, moving the combined ring relative to the compression device in the circumferential direction of the combined ring.
B21K 21/06 - Formage d'articles creux à parois épaisses, p. ex. projectiles
B21H 1/00 - Fabrication d'articles en forme de solides de révolution
B21J 5/06 - Méthodes pour forger, marteler ou presserÉquipement ou accessoires particuliers pour effectuer des opérations particulières
B23P 11/02 - Assemblage ou désassemblage de pièces ou d'objets métalliques par des processus du travail du métal non prévus ailleurs en dilatant une pièce et en l'emmanchant ensuite sur une autre pièce par retrait, ou en rétractant une pièce et en l'emmanchant ensuite par dilatation, p. ex. en employant la pression de fluidesAssemblage ou désassemblage de pièces ou d'objets métalliques par des processus du travail du métal non prévus ailleurs par assemblage à force
30.
ALUMINUM ALLOY STRUCTURE, THERMAL BONDING METHOD, AND ALUMINUM ALLOY EXTRUDED MATERIAL AND METHOD FOR PRODUCING SAME
Disclosed is an aluminum alloy structure which is obtained by thermally bonding one member to be bonded and the other member to be bonded, the aluminum alloy structure being characterized in that: the one member to be bonded contains 1.80-3.00 mass% of Si, 0.10-1.60 mass% of Mn, and 0.01-0.70 mass% of Fe, with the balance being made up of Al and unavoidable impurities; the average crystal grain size in the outermost layer of the one member to be bonded at the bonded part of the one member to be bonded and the other member to be bonded is 200 μm or less; and the average crystal grain size is 400 μm or more in a cross-section at a depth of 100 μm of a portion that has the smallest width in the one member to be bonded. The present invention makes it possible to provide an aluminum alloy structure, and an aluminum alloy extruded material and a method for producing the same, the aluminum alloy structure enabling simplification of the manufacturing process by being able to be bonded in the form of a single layer. The aluminum alloy structure exhibits good bondability and is able to be suppressed in deformation during thermal bonding.
C22C 21/02 - Alliages à base d'aluminium avec le silicium comme second constituant majeur
B21C 23/00 - Extrusion des métauxExtrusion par percussion
B23K 20/00 - Soudage non électrique par percussion ou par une autre forme de pression, avec ou sans chauffage, p. ex. revêtement ou placage
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/043 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le silicium comme second constituant majeur
31.
ALUMINUM ALLOY DISK MATERIAL, METHOD FOR PRODUCING ALUMINUM ALLOY RAW MATERIAL, METHOD FOR PRODUCING ALUMINUM ALLOY INGOT, METHOD FOR PRODUCING ALUMINUM ALLOY SHEET, METHOD FOR PRODUCING ALUMINUM ALLOY SUBSTRATE FOR PLATING, METHOD FOR PRODUCING ALUMINUM ALLOY SUBSTRATE FOR MAGNETIC DISK, METHOD FOR PRODUCING MAGNETIC DISK, AND MAGNETIC DISK
The present invention relates to an aluminum alloy disk material (1) having: a peeled surface, which is obtained by peeling a base layer containing Ni from at least one recycled material of an intermediate material or finished product including an aluminum alloy disk and the base layer; and an oxide film (10) on the surface of the peeled surface.
B22D 11/00 - Coulée continue des métaux, c.-à-d. en longueur indéfinie
B22D 11/049 - Coulée continue des métaux, c.-à-d. en longueur indéfinie dans des moules sans fond pour la coulée à refroidissement direct, p. ex. coulée dans un champ électromagnétique
C22B 7/00 - Mise en œuvre de matériaux autres que des minerais, p. ex. des rognures, pour produire des métaux non ferreux ou leurs composés
C22C 19/03 - Alliages à base de nickel ou de cobalt, seuls ou ensemble à base de nickel
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C23C 18/36 - Revêtement avec l'un des métaux fer, cobalt ou nickelRevêtement avec des mélanges de phosphore ou de bore et de l'un de ces métaux en utilisant des agents réducteurs d'hypophosphites
A surface-treated aluminum material (1) has a base material (2) comprising an aluminum alloy in which the content of aluminum or Cu is 0–1.8 mass%, and a protective film (3) formed on the base material (2). The protective film (3) has an oxide layer (31) that consists of an aluminum oxide and covers the base material (2), and a hydrated oxide layer (32) that contains a hydrated oxide of aluminum and covers the oxide layer (31). A ratio J1/J2 of a current density J1 of the surface-treated aluminum material (1) to a current density J2 of the base material (2) at a prescribed potential is 150×10-5 or less when performing cathode polarization measurement of the surface-treated aluminum material (1) after being heated for 4 hours at a temperature of 200°C and the base material (2) using a prescribed measurement solution.
A surface-treated aluminum material (1) comprises a base material (2) comprising an aluminum alloy in which the content of Cu is greater than 1.8 mass% but no more than 6.8 mass%, and a protective film (3) formed on the base material (2). The protective film (3) comprises an oxide layer (31) that consists of an aluminum oxide and covers the base material (2), and a hydrated oxide layer (32) that contains a hydrated oxide of aluminum and covers the oxide layer (31). A ratio J1/J2 of a current density J1 of the surface-treated aluminum material (1) to a current density J2 of the base material (2) at a prescribed potential is 7000×10-5 or less when performing cathode polarization measurement of the surface-treated aluminum material (1) after being heated for 4 hours at a temperature of 200°C and the base material (2) using a prescribed measurement solution.
A surface-treated aluminum material (1) has a base material (2) made of aluminum or an aluminum alloy, and a protective film (3) formed on the base material (2). The protective film (3) comprises an oxide layer (31) that is made of an aluminum oxide and covers the base material (2), and a hydrated oxide layer (32) that covers the oxide layer (31). The hydrated oxide layer (32) contains a hydroxide of aluminum and an oxide and/or hydroxide of a predetermined metal element. When cathode polarization measurements are performed on the base material (2) and on the surface-treated aluminum material (1) after being heated for 4 hours at a temperature of 200°C using a predetermined measurement solution, the ratio J1/J2 of the current density J1 of the surface-treated aluminum material (1) to the current density J2 of the base material (2) at a predetermined potential is 90 × 10-5 or below.
A surface-treated aluminum material (1) has a base material (2) made of aluminum or an aluminum alloy, and a protective film (3) formed on the base material (2). The protective film (3) comprises an oxide layer (31) that is made of an aluminum oxide and that covers the base material (2), and a hydrated oxide layer (32) that contains a hydrated oxide of aluminum and that covers the oxide layer (31). When a SWAAT test is performed by a method conforming to ASTM-G85-A3 on the surface-treated aluminum material (1) heated for 1 hour at a temperature of 200°C, the number of corroded parts that occur on the surface of the surface-treated aluminum material (1) and that have reached the base material (2) at the point in time at which 48 hours have elapsed since the start of the test is 1.0 per cm2 or below.
This folding room comprises: a bottom part; a top wall part facing the bottom part; a side wall part which connects the bottom part and the top wall part and is deformable between an extended first position and an inwardly folded second position; a bottom wall part which is provided so as to be able to rotate relative to the bottom part, the bottom wall part being rotatable between a third position that partitions an internal space surrounded by the top wall part and the side wall part, and an underfloor space on the bottom part side, and a fourth position at which the side wall part standing upright with respect to the bottom part and placed at the second position can be raised to the first position; and an actuator that is stored in the underfloor space and fixed to the bottom part, the actuator rotating the bottom wall part between the first position and the second position.
B60P 3/34 - Véhicules adaptés pour transporter, porter ou comporter des charges ou des objets spéciaux comportant une installation d'habitation pour des personnes, p. ex. caravanes, véhicules de camping ou similaires l'installation d'habitation étant expansible, repliable ou transformable
B60P 3/025 - Véhicules adaptés pour transporter, porter ou comporter des charges ou des objets spéciaux l'objet étant une boutique, une cafétéria ou un étalage
37.
STRUCTURAL COLOR MEMBER AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME
NATIONAL UNIVERSITY CORPORATION HOKKAIDO UNIVERSITY (Japon)
Inventeur(s)
Kikuchi Tatsuya
Ashizawa Raiko
Nakajima Daiki
Abrégé
This structural color member (1) has a base material (2) and an oxide film (3) that is formed of a metal oxide and that covers the base material (2). The oxide film (3) includes a porous layer (31) that includes a plurality of pores (311) and that is disposed on the base material (2), and a dense layer (32) that does not include the pores (311) and that is laminated on the porous layer (31). When the thickness of the oxide film (3) is measured at various positions, the thickness of the oxide film (3) at each measurement position is within the ranges of 150 nm to 1000 nm and 0.75 times to 1.25 times the average value of the thickness of the oxide film (3).
C23C 28/00 - Revêtement pour obtenir au moins deux couches superposées, soit par des procédés non prévus dans un seul des groupes principaux , soit par des combinaisons de procédés prévus dans les sous-classes et
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
39.
METHOD FOR MANUFACTURING ALUMINUM ALLOY SHEET FOR CAN LID
One embodiment of the present disclosure is a method for manufacturing an aluminum alloy sheet for a can lid, the method comprising: a step for casting an ingot in which the Si content is 0.20-0.47 mass% inclusive, the Fe content is 0.30-0.59 mass% inclusive, the Cu content is 0.11-0.40 mass% inclusive, the Mn content is 0.70-0.98 mass% inclusive, and the Mg content is 1.3-3.7 mass% inclusive; a step for homogenizing the ingot; and a step for rolling the ingot. In the rolling step, after the ingot is hot-rolled, cold rolling is completed without performing heat treatment.
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
45.
SURFACE-TREATED ALUMINUM MATERIAL, PRODUCTION METHOD FOR SAME, AND MEMBER FOR SEMICONDUCTOR PROCESSING DEVICE
This heat exchanger core (1) has a fin (2), a tube (3), and a brazing joint (4) for joining the fin (2) and the tube (3) to each other. The fin (2) is formed of an aluminum alloy having a chemical composition that contains 2.0% by mass to 3.0% by mass of Si, 0.05% by mass to 1.2% by mass of Fe, 0.25% by mass or less of Cu, 0.3% by mass to 1.8% by mass of Mn, and 0.3% by mass to 5.0% by mass of Zn, with the balance being made up of Al and unavoidable impurities. The tube (3) is formed of an aluminum alloy extruded material that contains more than 0.05% by mass but not more than 0.6% by mass of Cu. A sacrificial anode layer (31) is formed on the outer surface of the tube (3). The natural electrode potential of the sacrificial anode layer (31), the natural electrode potential of the inner surface of the tube (3), the natural electrode potential of the fillet of the brazing joint (4), and the natural electrode potential of the fin (2) satisfy specific conditions.
B23K 1/19 - Brasage ou débrasage tenant compte des propriétés des matériaux à braser
F28D 1/053 - Appareils échangeurs de chaleur comportant des ensembles de canalisations fixes pour une seule des sources de potentiel calorifique, les deux sources étant en contact chacune avec un côté de la paroi de la canalisation, dans lesquels l'autre source de potentiel calorifique est une grande masse de fluide, p. ex. radiateurs domestiques ou de moteur de voiture avec des canalisations d'échange de chaleur immergées dans la masse du fluide avec canalisations tubulaires les canalisations étant rectilignes
F28F 1/32 - Éléments tubulaires ou leurs ensembles avec moyens pour augmenter la surface de transfert de chaleur, p. ex. avec des ailettes, avec des saillies, avec des évidements ces moyens étant uniquement à l'extérieur de l'élément tubulaire et s'étendant transversalement les moyens ayant des parties engageant d'autres éléments tubulaires
F28F 19/06 - Prévention de la formation de dépôts ou de la corrosion, p. ex. en utilisant des filtres en utilisant des revêtements, p. ex. des revêtements vitreux ou émaillés de métal
F28F 21/08 - Structure des appareils échangeurs de chaleur caractérisée par l'emploi de matériaux spécifiés de métal
This heat exchanger core (1) has a fin (2), a tube (3), and a brazing joint (4) for joining the fin (2) and the tube (3) to each other. The fin (2) is formed of an aluminum alloy having a chemical composition that contains 2.0% by mass to 3.0% by mass of Si, 0.05% by mass to 1.2% by mass of Fe, 0.25% by mass or less of Cu, 0.3% by mass to 1.8% by mass of Mn, and 0.3% by mass to 5.0% by mass of Zn, with the balance being made up of Al and unavoidable impurities. The tube (3) is formed of an aluminum alloy extruded material that has a Cu content of 0.05% by mass or less. A sacrificial anode layer (31) is formed on the outer surface of the tube (3). The natural electrode potential of the sacrificial anode layer (31), the natural electrode potential of the inner surface of the tube (3), the natural electrode potential of the fillet of the brazing joint (4), and the natural electrode potential of the fin (2) satisfy specific conditions.
B23K 1/19 - Brasage ou débrasage tenant compte des propriétés des matériaux à braser
F28D 1/053 - Appareils échangeurs de chaleur comportant des ensembles de canalisations fixes pour une seule des sources de potentiel calorifique, les deux sources étant en contact chacune avec un côté de la paroi de la canalisation, dans lesquels l'autre source de potentiel calorifique est une grande masse de fluide, p. ex. radiateurs domestiques ou de moteur de voiture avec des canalisations d'échange de chaleur immergées dans la masse du fluide avec canalisations tubulaires les canalisations étant rectilignes
F28F 1/32 - Éléments tubulaires ou leurs ensembles avec moyens pour augmenter la surface de transfert de chaleur, p. ex. avec des ailettes, avec des saillies, avec des évidements ces moyens étant uniquement à l'extérieur de l'élément tubulaire et s'étendant transversalement les moyens ayant des parties engageant d'autres éléments tubulaires
F28F 19/06 - Prévention de la formation de dépôts ou de la corrosion, p. ex. en utilisant des filtres en utilisant des revêtements, p. ex. des revêtements vitreux ou émaillés de métal
F28F 21/08 - Structure des appareils échangeurs de chaleur caractérisée par l'emploi de matériaux spécifiés de métal
Disclosed is an aluminum alloy sheet which has a thermal bonding function as a single layer, and which is characterized by being formed of an aluminum alloy containing 2.00-3.00% by mass of Si, 0.05-0.40% by mass of Fe and 0.80-1.80% by mass of Mn, and having a Cu content of 0.20% by mass or less (including 0.00% by mass) and a Zn content of 6.00% by mass or less (including 0.00% by mass), with the balance being made up of Al and inevitable impurities. This aluminum alloy sheet is also characterized in that after a heating test in which the aluminum alloy sheet is heated from 300°C to 400°C at an average heating rate of 60°C/minute or less and is held at 600 ± 3°C for 5 ± 3 minutes, in a cross-section that is perpendicular to the rolling surface and is perpendicular to the rolling direction, the proportion in the width direction of regions having one or more crystal grain boundaries in the sheet thickness direction is not less than 25% but less than 90%, and the average crystal grain size in a direction perpendicular to the rolling direction in the sheet surface is 950 μm or less.
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/043 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le silicium comme second constituant majeur
This metal member (1) comprises a substrate (2) containing a metal, a transparent layer (3) that contains a visible light-transmissive substance and that is disposed on the substrate (2), and a reflective layer (4) disposed on the transparent layer (3). The average spectral transmittance within the wavelength range of 400 nm to 700 nm of the reflective layer (4) is 2% to 80%. The reflective layer (4) is configured to be able to reflect a part of visible light having entered the reflective layer (4). The metal member (1) may be obtained by forming the transparent layer (3) by performing an anodic oxidation treatment on the substrate (2) in a weakly acidic or weakly basic electrolytic solution, followed by forming a reflective layer (4) on the transparent layer (3) by performing a sputtering treatment.
B32B 9/00 - Produits stratifiés composés essentiellement d'une substance particulière non couverte par les groupes
B32B 9/04 - Produits stratifiés composés essentiellement d'une substance particulière non couverte par les groupes comprenant une telle substance comme seul composant ou composant principal d'une couche adjacente à une autre couche d'une substance spécifique
B32B 15/04 - Produits stratifiés composés essentiellement de métal comprenant un métal comme seul composant ou comme composant principal d'une couche adjacente à une autre couche d'une substance spécifique
B32B 15/20 - Produits stratifiés composés essentiellement de métal comportant de l'aluminium ou du cuivre
C23C 26/00 - Revêtements non prévus par les groupes
C23C 28/02 - Revêtements uniquement de matériaux métalliques
C25D 11/04 - Anodisation de l'aluminium ou de ses alliages
A cladding slab 30 for rolling is processed into a cladding material 100 by means of rolling, and forms a structure in which a plurality of metal plates 10, 20 composed of different materials are superimposed on each other and joined. The interface 30A of the joined metal plates 10, 20 is diffused and joined, and the end faces 30B of the joined metal plates 10, 20 form a single bulge shape.
B23K 20/04 - Soudage non électrique par percussion ou par une autre forme de pression, avec ou sans chauffage, p. ex. revêtement ou placage au moyen d'un laminoir
B21B 1/38 - Méthodes de laminage ou laminoirs pour la fabrication des produits semi-finis de section pleine ou de profilésSéquence des opérations dans les trains de laminoirsInstallation d'une usine de laminage, p. ex. groupement de cagesSuccession des passes ou des alternances de passes pour laminer des feuilles de longueur limitée, p. ex. des feuilles pliées, des feuilles superposées
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
51.
ALUMINUM ALLOY PLATE AND METHOD FOR PRODUCING SAME
This aluminum alloy plate 100 is a rolled plate provided with: a first aluminum alloy 10; and second aluminum alloys 20, 21 that are joined to the first aluminum alloy 10 and have different chemical components to those of the first aluminum alloy 10, wherein the first aluminum alloy 10 and the second aluminum alloys 20, 21 are joined adjacent to each other in the plate surface direction of the aluminum alloy plate 100.
B23K 20/04 - Soudage non électrique par percussion ou par une autre forme de pression, avec ou sans chauffage, p. ex. revêtement ou placage au moyen d'un laminoir
The purpose of the present invention is to provide a magnetic disk substrate that, while being particularly thin, effectively minimizes the occurrence of head crashes by effectively minimizing undulation present in the outer peripheral area of the disk surface. The present invention is a magnetic disk substrate of which, in a plurality of field-of-view areas located on the outer peripheral area of at least one side, the maximum value of arithmetic mean height Sa specified by ISO25178, when measured in a middle wavelength area using scanning optical interferometry through a Gaussian filter having a cutoff wavelength of 1.0 mm, is 0.50 nm or less, and the standard deviation of the arithmetic mean height Sa is 0.10 nm or less.
This cooling structure 4 comprises: a cooling part 44, which has cooling flow paths 41A, 42A, 43A through which a coolant flows in a predetermined direction, and on which a battery 5 is placed; a front side flow path part 50A that has flow paths connected to the cooling flow paths 41A, 42A, 43A and is disposed on the vehicle front side of the cooling unit 44; a rear side flow path part 50B that has flow paths connected to the cooling flow paths 41A, 42A, 43A and is disposed on the vehicle rear side of the cooling unit 44; and a side flow path part 55 that is disposed on one side among both sides in the vehicle width direction of the cooling unit 44, is connected to the rear side flow path part 50B, and extends from the vehicle front side to the vehicle rear side, wherein the coolant flows in the reverse direction of the predetermined direction in the side flow path part 55.
This cooling structure 4 comprises: a cooling section 44 which has a cooling channel through which a refrigerant flows in a predetermined direction and on which a battery 5 is mounted; a front-side channel section 50A disposed on the vehicle-front-side of the cooling section 44; and a rear-side channel section 50B disposed on the vehicle-rear-side of the cooling section 44. The cooling section 44 includes at least a first channel 41A and a second channel 42A disposed beside the first channel 41A. The front-side channel section 50A includes a front-side first connection section 51 connected to the first channel 41A and a front-side second connection section 52 connected to the second channel 42A. The rear-side channel section 50B includes a rear-side first connection section 56 connected to the first channel 41A and a rear-side second connection section 57 connected to the second channel 42A. The length of a first path L1 from the front-side first connection section 51 to the first channel 41A, the rear-side first connection section 56, and the rear-side second connection section 57 is equal to the length of a second path L2 from the front-side first connection section 51 to the front-side second connection section 52, the second channel 42A, and the rear-side second connection section 57.
A cooling structure 4, comprises: a cooling section 44 on which a battery 5 is placed and that has cooling flow paths 41A, 42A, 43A through which a refrigerant flows in a prescribed direction; a flow path section 50 that is disposed on the vehicle outer side of the cooling section 44 and is connected to the cooling flow paths 41A, 42A, 43A; and a frame 20 disposed so as to surround the cooling section 44. The frame 20 accommodates the flow path section 50 within a frame body 21A. The frame body 21A includes, in an axial cross-section thereof, inclined sections 33A, 36B2, 37A that extend in an inclined manner in a direction separating in the height direction, gradually more from the outer side to the inner side of the vehicle, with respect to the flow path section 50.
KYUSHU UNIVERSITY, NATIONAL UNIVERSITY CORPORATION (Japon)
UACJ CORPORATION (Japon)
Inventeur(s)
Nakajima Daiki
Takata Yasuyuki
Mori Shoji
Kurotani Shohei
Abrégé
A heat transfer member (1) comprises: a base material (2) that comprises an inorganic compound containing a metallic element or a metal; and an oxide layer (3) that comprises an oxide of the metallic element contained in the base material (2) and that is formed on the base material (2). The oxide layer (3) has a plurality of pores (31) each provided with: a first part (312) which has an opening (311) in a surface of the heat transfer member (1) and in which the average opening diameter of the opening (311) is 5-70 nm; and a second part (313) which is connected to the first part (312) and in which the average pore diameter is greater than the average opening diameter of the first part (312). The average depth of the second part (313) is not less than 600 nm and not more than 20 μm.
This wettability evaluation method includes: a step for applying a test solution in a band shape to the surface of a test piece and forming a plurality of fine droplets in a band-shaped region on the surface; a step using a camera to capture an image of the surface of the test piece, and acquiring time-series images each of which includes the band-shaped region; a step for measuring a change over time of a projected area of the plurality of fine droplets formed in the band-shaped region, on the basis of the time-series images; and a step for evaluating the wettability of the surface on the basis of the rate of the change over time of the projected area and the surface tension of the test solution.
G01N 13/00 - Recherche des effets de surface ou de couche limite, p. ex. pouvoir mouillantRecherche des effets de diffusionAnalyse des matériaux en déterminant les effets superficiels, limites ou de diffusion
G01B 11/00 - Dispositions pour la mesure caractérisées par l'utilisation de techniques optiques
58.
SINGLE-LAYER ALUMINUM ALLOY MATERIAL FOR BRAZING, METHOD FOR PRODUCING SAME, ALUMINUM STRUCTURE, AND HEAT EXCHANGER
The single-layer aluminum alloy material for brazing (1) contains Si: 2.0 mass% to 3.0 mass%, Fe: 0.05 mass% to 0.40 mass%, Cu: 0.05 mass% to 0.25 mass%, Mn: 0.8 mass% to 1.6 mass%, Zn: 1.0 mass% to 3.0 mass%, with the remainder being composed of Al and unavoidable impurities, and has a chemical components such that the ratio Fe/Cu of the content of Fe to the content of Cu is 1.2 to 5.0, the total of the content of Fe and the content of Cu is 0.25 mass% to 0.65 mass%, and the ratio Cu/Zn of the content of Cu to the content of Zn is 0.02 to 0.40.
In this method for manufacturing a dissimilar material joined body 10: a rivet 40 comprising a head portion 41 and a central shaft portion 42 that has a substantially columnar shape and that includes a plurality of protruding portions 43B and recessed portions 43C on an outer circumferential surface 43A is driven into a first member 20, causing the protruding portions 43B and the recessed portions 43C of the rivet 40 to engage with the first member 20 and causing the central shaft portion 42 of the rivet 40 to pass through the first member 20; the central shaft portion 42 of the rivet 40, which has been inserted through the first member 20, is brought into contact with a second member 30 formed from a different material to the first member 20; and a current is passed between the head portion 41 of the rivet 40 and the second member 30 while pressure is applied thereto, thereby welding the rivet 40 and the second member 30 and forming the dissimilar material joined body 10.
This cold-rolled aluminum alloy sheet has a composition containing 0.15 to 0.40% by mass of Si, 0.30 to 0.80% by mass of Fe, 0.10 to 0.50% by mass of Cu, 0.80 to 1.20% by mass of Mn, and 0.50 to 1.70% by mass of Mg and optionally containing, as optional elements, 0.30% by mass or less of Zn and 0.15% by mass or less of Ti, with the remainder comprising Al and unavoidable impurities. In the cold-rolled aluminum alloy sheet, the content ratio, expressed in % by mass, of Fe to Si is within the range represented by the formula: 1.97 ≤ Fe/Si ≤ 4.00, the (amount of solid-solubilized Mn)/(total amount of Mn) ratio is 0.17 or more, the amount of solid-solubilized Si is 0.03% by mass or less, and a peak ratio I(18.26°±0.1°)/I(22.45°±0.1°) between a diffraction intensity I at a bragg angle (2θ±0.2°) of 18.26°±0.1° and a diffraction intensity I at a bragg angle of 22.45°±0.1° in an X-ray diffraction pattern is 0.11 or more.
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
An unpacking detector 40 comprises a housing 50 which is attached to a packaging medium 20 the electrical characteristic of which changes when unpacked, and a detection unit 44 for detecting the unpacking of the packaging medium 20 on the basis of a change of the electrical characteristic. The housing 50 includes sandwiching structures 51, 52 that removably sandwich and hold the packaging medium.
G06K 7/06 - Méthodes ou dispositions pour la lecture de supports d'enregistrement avec des moyens qui sont conducteurs de courant quand une marque est présente ou absente, p. ex. balais ou pointe de contact pour perforation, balais de contact pour marques conductrices
A61J 1/03 - Récipients spécialement adaptés à des fins médicales ou pharmaceutiques pour pilules ou comprimés
A61J 7/04 - Dispositions pour l'indication ou le rappel du moment où l'on doit prendre des médicaments, p. ex. distributeurs programmés
B65D 77/20 - Fermetures des réceptacles formées après remplissage en appliquant des couvercles ou chapeaux séparés
G06K 19/077 - Détails de structure, p. ex. montage de circuits dans le support
62.
UNSEALING MANAGEMENT SYSTEM AND UNSEALING DETECTOR
This unsealing management system 10 comprises: a communication unit 61 which is capable of communicating with an unsealing detector 40 that is attached to a packing material 20 and that detects an unsealed state of the packing material 20; and an information generation unit 62 which generates setting information for causing the unsealing detector 40 to perform a prescribed process in relation to detection of unsealing.
An object of the present invention to provide a magnetic disk that is flat while being thin, and is resistant to physical errors. The present invention provides a magnetic disk having a hole in the center, wherein the disk thickness is 0.60 mm or less, and where TIR measured on the circumference of different radial distances r1 (mm) and r2 (mm) in the outer peripheral region of the magnetic disk with r/R = 0.70 - 0.99, R (mm) being the disk radius and r (mm) being a radial distance measured from the disk center, is denoted by TIR1 (μm) and TIR2 (μm), respectively, a radial variation amount ΔTIR represented by an absolute value |(TIR1 - TIR2)/(r1 - r2)| of the ratio of the difference (TIR1 - TIR2) between TIR1 and TIR2 to the difference (r1 - r2) between the radial distance r1 and the radial distance r2 of the magnetic disk is 0.50 μm/mm or less.
The present invention pertains to an unsealing detection sheet (30) that is pasted to a packing material (20) having a plurality of housing parts (22), and the unsealing detection sheet (30) comprises a base material layer (31) and a circuit pattern (32) which is disposed on the base material layer (31) and which has a plurality of wiring routes (32A)-(32J). The wiring routes (32A)-(32J) are disposed in the respective housing parts (22). The respective one end sides of the wiring routes (32A)-(32J) are provided with first terminal parts (32Z1) that are connected to an external device. The first terminal parts (32Z1) are disposed at the same position in the different wiring routes (32A)-(32J).
B65D 75/54 - Cartes, coupons ou autres garnitures ou accessoires
A61J 1/03 - Récipients spécialement adaptés à des fins médicales ou pharmaceutiques pour pilules ou comprimés
A61J 7/00 - Dispositifs pour administrer les médicaments par voie buccale, p. ex. cuillèresDispositifs pour compter les pilulesDispositions pour l'indication ou le rappel du moment où l'on doit prendre des médicaments
B65D 65/40 - Emploi de stratifiés pour des buts particuliers d'emballage
B65D 77/20 - Fermetures des réceptacles formées après remplissage en appliquant des couvercles ou chapeaux séparés
B65D 83/04 - Réceptacles ou paquets comportant des moyens particuliers pour distribuer leur contenu pour distribuer de petits objets en forme d'anneau, de disque, de sphère ou similaire, p. ex. des comprimés ou des pilules
G01R 31/50 - Test d’appareils, de lignes, de câbles ou de composants électriques pour y déceler la présence de courts-circuits, de continuité, de fuites de courant ou de connexions incorrectes de lignes
This aluminum alloy brazing sheet is characterized by being a laminate of a skin material 1, an internal brazing material 1, and a core material in the listed order and by being used in brazing in an inert gas atmosphere, the internal brazing material 1 being made of an aluminum alloy containing 6.00 to 13.00% by mass of Si, more than 0.50% by mass and 4.50% by mass or less of Mg, and 0.010 to 0.50% by mass of Bi, the remnant being aluminum and unavoidable impurities, the skin material 1 being made of an aluminum alloy containing 6.00 to 13.00% by mass of Si and having an Mg content of 0.050% by mass or less and a Bi content of 0.050% by mass or less, the remnant being aluminum and unavoidable impurities, the average Mg concentration in the thickness direction of the internal brazing material 1 and the skin material 1 exceeding 0.50% by mass, and the average Bi concentration in the thickness direction of the internal brazing material 1 and the skin material 1 exceeding 0.050% by mass. According to the present invention, it is possible to provide an aluminum alloy brazing sheet having excellent brazing properties for brazing in an inert gas atmosphere without using a flux.
B23K 35/22 - Baguettes, électrodes, matériaux ou environnements utilisés pour le brasage, le soudage ou le découpage caractérisés par la composition ou la nature du matériau
B23K 35/28 - Emploi de matériaux spécifiés pour le soudage ou le brasage dont le principal constituant fond à moins de 950 C
This aluminum alloy brazing sheet is obtained by laminating skin material 1/internal brazing material 1/core material in the stated order, and is used for brazing in an inert gas atmosphere without the use of flux, the aluminum alloy brazing sheet being characterized in that: the internal brazing material 1 comprises an aluminum alloy containing 6.00% to 13.00% by mass Si, more than 0.50% by mass and not more than 4.50% by mass Mg, and 0.010 to 0.50% by mass Bi, the remaining portion comprising aluminum and unavoidable impurities; and the skin material 1 comprises an aluminum alloy containing 6.00 to 13.00% by mass Si, and more than 0.050% by mass and not more than 0.50% by mass Mg, and having a Bi content at most equal to 1.00% by mass, the remaining portion comprising aluminum and unavoidable impurities. The present invention makes it possible to provide an aluminum alloy brazing sheet having excellent brazing characteristics, in brazing in an inert gas atmosphere without the use of flux.
B23K 35/22 - Baguettes, électrodes, matériaux ou environnements utilisés pour le brasage, le soudage ou le découpage caractérisés par la composition ou la nature du matériau
B23K 35/28 - Emploi de matériaux spécifiés pour le soudage ou le brasage dont le principal constituant fond à moins de 950 C
A bumper assembly (100A) comprises: a beam (10) that extends in the vehicle width direction of a vehicle in a state of being attached to the vehicle; an energy absorbing member (20) that is joined to the back surface of the beam; and a load transfer member (30A) that is located between the energy absorbing member (20) and a location on the beam (10) at which a barrier collides in a small overlap test (SOT), and that is joined to the back surface of the beam so as to overlap with the energy absorbing member at least partially in the vehicle width direction.
B60R 19/04 - Pare-chocs, c.-à-d. éléments pour recevoir ou absorber les chocs pour protéger les véhicules ou dévier les chocs provenant d'autres véhicules ou objets formés de plusieurs sections
B60R 19/24 - Aménagements concernant le montage des pare-chocs sur les véhicules
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
69.
PRODUCTION METHOD FOR ALUMINUM ALLOY FEEDSTOCK, PRODUCTION METHOD FOR ALUMINUM ALLOY INGOT, PRODUCTION METHOD FOR ALUMINUM ALLOY SHEET, PRODUCTION METHOD FOR ALUMINUM ALLOY SUBSTRATE FOR PLATING, PRODUCTION METHOD FOR ALUMINUM ALLOY SUBSTRATE FOR MAGNETIC DISK, PRODUCTION METHOD FOR MAGNETIC DISK, AND MAGNETIC DISK
The present invention relates to a production method for an aluminum alloy feedstock that involves a separation step in which an aluminum alloy material that is at least partially recycled material that is an intermediate material and/or a finished product that includes an aluminum alloy disk and a base layer is heated to separate the aluminum alloy disk and the base layer. During the separation step, the aluminum alloy material that includes the recycled material is heated to 480°C–590°C and held at that temperature for more than 1 hour.
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C23C 18/32 - Revêtement avec l'un des métaux fer, cobalt ou nickelRevêtement avec des mélanges de phosphore ou de bore et de l'un de ces métaux
70.
METHOD FOR GENERATING TRAINED PREDICTION MODEL THAT PREDICTS AMOUNT OF DROSS GENERATED IN MELTING FURNACE, METHOD FOR PREDICTING AMOUNT OF DROSS GENERATED IN MELTING FURNACE, AND COMPUTER PROGRAM
Provided is a method for generating a trained model, comprising: a step (S110) of acquiring a process state parameter for each single charge; a step (S130) of applying machine learning to a dataset of one or a plurality of process state parameters acquired for charges of m portions (where m is an integer no less than 2) and executing pre-processing; a step (S140) of generating a training dataset; and a step (S150) of generating a trained model. The training dataset includes one or a plurality of process target parameters generated on the basis of n-dimensional features (where n is an integer no less than 1) extracted in the pre-processing, the process target parameters indicating at least process basic information that is set for each single charge.
A parallel-flow heat exchanger (1) is provided with: a core (11) in which a plurality of flat multi-hole tubes (2) are arranged in parallel with fins (3) therebetween, and the flat multi-hole tubes (2) and the fins (3) are alternately stacked in the vertical direction; a first header (4) disposed at one end of the core (11) in the longitudinal direction of the flat multi-hole tubes (2); and a second header (5) disposed at the other end of the core (11) in the longitudinal direction. The plurality of flat multi-hole tubes (2) are divided into a plurality of flat multi-hole tube groups including a first flat multi-hole tube group (21) located at the uppermost position in the core (11) and a second flat multi-hole tube group (22) downwardly adjacent to the first flat multi-hole tube group (21). The number of flat multi-hole tubes (2) belonging to the second flat multi-hole tube group (22) is 14 or more, and the number of flat multi-hole tubes (2) belonging to the first flat multi-hole tube group (21) is equal to or less than the number of flat multi-hole tubes (2) belonging to the second flat multi-hole tube group (22).
Provided are a magnetic disk substrate having a pair of front and back main surfaces, wherein each of the front and back main surfaces has a fixing site which is brought into contact with a fixing jig when the magnetic disk substrate made into a magnetic disk is incorporated into a hard disk drive, and the fixing sites on the front and back main surfaces have a root mean square deviation Rq of surface roughness of 0.01-0.44 μm, and a magnetic disk using the magnetic disk substrate.
This resin-coated aluminum alloy sheet is characterized by: having a coating resin layer formed by a cured product of a resin composition containing an epoxy resin and a curing agent; the coating resin layer containing 5.0-25.0 parts by mass of graphite particles, with respect to 100.0 parts by mass of the sum of the epoxy resin and the curing agent, and containing 3.0-28.0 parts by mass of silica particles with respect to 100 parts by mass of the sum of the epoxy resin and the curing agent; and the thickness of the coating resin layer being 2.0-25.0 μm. The present invention is capable of providing a resin-coated aluminum alloy sheet demonstrating both good heat dissipation and high moisture resistance.
B32B 15/092 - Produits stratifiés composés essentiellement de métal comprenant un métal comme seul composant ou comme composant principal d'une couche adjacente à une autre couche d'une substance spécifique de résine synthétique comprenant des résines époxy
B32B 15/20 - Produits stratifiés composés essentiellement de métal comportant de l'aluminium ou du cuivre
C09D 7/61 - Adjuvants non macromoléculaires inorganiques
C09D 163/00 - Compositions de revêtement à base de résines époxyCompositions de revêtement à base de dérivés des résines époxy
74.
ALUMINUM ALLOY BRAZING SHEET AND METHOD FOR PRODUCING SAME
The present invention provides an aluminum alloy brazing sheet which is characterized by having a core material that is formed of an aluminum alloy which contains 0.20 to 1.00% by mass of Si, 0.10 to 0.80% by mass of Mn, 0.20 to 1.00% by mass of Mg, with Mn/Si being not less than 0.10 but less than 1.00 and (Mg + Si) being not less than 0.60 but less than 1.60, while having an Fe content of 0.40% by mass or less, a Cu content of 0.25% by mass or less, a Cr content of 0.10% by mass or less, a Zn content of 2.00% by mass or less, a Ti content of 0.10% by mass or less and a Zr content of 0.10% by mass or less, with the balance being made up of aluminum and unavoidable impurities. This aluminum alloy brazing sheet is also characterized in that the tensile strength in terms of the core material by itself after heating and a low-temperature retention test, or alternatively, after heating and a high-temperature retention test is 220 MPa or more. Consequently, the present invention is able to provide an aluminum alloy brazing sheet which is capable of preventing defects due to melting of a member during brazing, while being capable of enhancing the strength of the member after the brazing.
B23K 35/22 - Baguettes, électrodes, matériaux ou environnements utilisés pour le brasage, le soudage ou le découpage caractérisés par la composition ou la nature du matériau
B23K 35/28 - Emploi de matériaux spécifiés pour le soudage ou le brasage dont le principal constituant fond à moins de 950 C
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C22F 1/043 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le silicium comme second constituant majeur
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/05 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages de type Al-Si-Mg, c.-à-d. contenant du silicium et du magnésium en proportions sensiblement égales
75.
ALUMINUM ALLOY BRAZING SHEET, AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME
Provided is a brazing sheet that can exhibit exceptional brazing performance when an aluminum material is brazed without using flux in an inert gas atmosphere such as a nitrogen gas atmosphere. This aluminum alloy brazing sheet is to be used for performing brazing in an inert gas atmosphere without using flux, and comprises a core material and a brazing material with which one or both surfaces of the core material are clad. The core material is formed of aluminum or an aluminum alloy. The brazing material contains 4.00-13.00 mass% of Si and 0.10-2.00 mass% of Mg, the remaining portion being aluminum and unavoidable impurities. The Mg integration value from the surface to a depth of 60 nm of the brazing material is 30-600 at%×nm.
B23K 35/22 - Baguettes, électrodes, matériaux ou environnements utilisés pour le brasage, le soudage ou le découpage caractérisés par la composition ou la nature du matériau
B23K 35/28 - Emploi de matériaux spécifiés pour le soudage ou le brasage dont le principal constituant fond à moins de 950 C
B23K 35/40 - Fabrication de fils ou de barres pour le brasage ou le soudage
In this method for producing an extruded multi-hole pipe (1), an ingot is produced, which has a chemical composition containing one or more elements from among Si: 2.0 mass% or less, Fe: 0.6 mass% or less, Cu: 0.6 mass% or less, Mn: 2.0 mass% or less, Mg: 0.4 mass% or less, Cr: 0.1 mass% or less, Zn: 1.5 mass% or less, Ti: 0.1 mass% or less and B: 0.1 mass% or less, with the remainder comprising Al and unavoidable impurities, the total content of Si and Mn being 3.2 mass% or less, the Si content being less than the Mn content. After a first homogenisation treatment in which the ingot is kept at a temperature of 550-650°C for 2 or more hours, a second homogenisation treatment is performed in which the ingot is kept at a temperature of 450-540°C for 3 or more hours. The ingot is then hot-extruded.
F28D 1/053 - Appareils échangeurs de chaleur comportant des ensembles de canalisations fixes pour une seule des sources de potentiel calorifique, les deux sources étant en contact chacune avec un côté de la paroi de la canalisation, dans lesquels l'autre source de potentiel calorifique est une grande masse de fluide, p. ex. radiateurs domestiques ou de moteur de voiture avec des canalisations d'échange de chaleur immergées dans la masse du fluide avec canalisations tubulaires les canalisations étant rectilignes
F28F 1/02 - Éléments tubulaires de section transversale non circulaire
F28F 21/08 - Structure des appareils échangeurs de chaleur caractérisée par l'emploi de matériaux spécifiés de métal
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
77.
EXTRUDED MULTI-HOLE TUBE AND PRODUCTION METHOD FOR SAME
An extruded multi-hole tube (1) has a chemical composition that is 0.30–1.80 mass% Si, 0.10–0.50 mass% Cu, 0.30–1.00 mass% Mn, and 0.30–1.00 mass% Mg, the remainder being Al and unavoidable impurities. The tensile strength of the extruded multi-hole tube (1) is at least 290 MPa. The extruded multi-hole tube (1) is produced by holding an ingot that has the abovementioned chemical composition at a temperature of 450°C–620°C for at least 2 hours as a homogenization treatment and then hot-extruding the ingot to form the extruded multi-hole tube (1). After the hot extrusion is complete, the extruded multi-hole tube (1) is cooled at an average cooling speed of at least 1°C/sec until the temperature of the extruded multi-hole tube (1) is 150°C. The cooled extruded multi-hole tube (1) is held at a temperature of 150°C–200°C for at least 2 hours as an artificial aging treatment.
C22C 21/02 - Alliages à base d'aluminium avec le silicium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/05 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages de type Al-Si-Mg, c.-à-d. contenant du silicium et du magnésium en proportions sensiblement égales
78.
ALUMINUM ALLOY ROLLED SHEET AND METHOD FOR PRODUCING SAME
This aluminum alloy rolled sheet has a chemical composition containing 0.80-2.5 mass% of Si, 0.40-1.2 mass% of Mn, 0.25-0.65 mass% of Mg, and 0.050-0.45 mass% of Fe, the balance being Al and unavoidable impurities. In the aluminum alloy rolled sheet, the uniform elongation in a direction perpendicular to rolling is 19.5% or greater, and the anisotropy Δr value of the Lankford value ranges from –0.50 to 0. The aluminum alloy rolled sheet has characteristics such that that the 0.2% proof stress reaches 175 MPa or greater after introduction of 2% pre-strain and subsequent aging at a holding temperature of 170°C for a holding time of 20 minutes.
C22C 21/02 - Alliages à base d'aluminium avec le silicium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/043 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le silicium comme second constituant majeur
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/05 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages de type Al-Si-Mg, c.-à-d. contenant du silicium et du magnésium en proportions sensiblement égales
Provided is an aluminum alloy clad material for a heat exchanger, capable of exhibiting excellent brazing strength and outer surface corrosion resistance even when the material is thin. This aluminum alloy clad material for a heat exchanger has a skin material on one or both surfaces of a core material, wherein: the core material contains 0.50 to 1.80 mass% of Mn, at least one kind selected between more than 0.05 mass% to less than 0.20 mass% of Cu and 0.05 to 0.30 mass% of Ti, and the balance Al and inevitable impurities; and the skin material contains 3.00 to 10.00 mass% of Si, 0.30 to 0.80 mass% of Fe, 0.30 to 1.80 mass% of Mn, 1.00 to 5.00 mass% of Zn, and the balance Al and inevitable impurities, with the total content of the Fe and the Mn being 2.10 mass% or less.
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C22F 1/043 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le silicium comme second constituant majeur
C22F 1/053 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le zinc comme second constituant majeur
B23K 35/22 - Baguettes, électrodes, matériaux ou environnements utilisés pour le brasage, le soudage ou le découpage caractérisés par la composition ou la nature du matériau
B23K 35/28 - Emploi de matériaux spécifiés pour le soudage ou le brasage dont le principal constituant fond à moins de 950 C
80.
ALUMINUM ALLOY EXTRUDED TUBE, MANUFACTURING METHOD THEREOF, AND TUBE MEMBER FOR HEAT EXCHANGER
This aluminum alloy extruded tube has a chemical composition containing 0.60 mass% to 1.8 mass% of Si, 0.10 mass% to 0.80 mass% of Cu, 0.50 mass% to 1.8 mass% of Mn, more than 0 mass% to 0.50 mass% of Mg, 0.10 mass% to 0.60 mass% of Zn, and the balance Al and inevitable impurities.
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
81.
ALUMINUM ALLOY EXTRUDED MATERIAL FOR PIPE CONNECTOR, MANUFACTURING METHOD THEREOF, AND PIPE CONNECTOR
This aluminum alloy extruded material for a pipe connector has a chemical composition containing 0.60 mass% to 1.8 mass% of Si, 0.10 mass% to 0.80 mass% of Cu, 0.50 mass% to 1.8 mass% of Mn, more than 0 mass% to 0.50 mass% of Mg, more than 1.5 mass% to 3.0 mass% of Zn, and the balance Al and inevitable impurities.
C22C 21/02 - Alliages à base d'aluminium avec le silicium comme second constituant majeur
C22C 21/10 - Alliages à base d'aluminium avec le zinc comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
82.
ALUMINUM ALLOY EXTRUDED TUBE, MANUFACTURING METHOD THEREOF, AND TUBE MEMBER FOR HEAT EXCHANGER
This aluminum alloy extruded tube has: a core material which has a chemical composition containing 0.20 mass% to 1.2 mass% of Si, more than 0 mass% to 0.50 mass% of Fe, more than 0 mass% to 0.60 mass% of Cu, 0.50 mass% to 1.2 mass% of Mn, 0.001 mass% to 0.50 mass% of Zn, and the balance Al and inevitable impurities; and a sacrificial anode material which is laminated on at least one surface of the core material and has a lower spontaneous potential than the core material.
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
83.
ALUMINUM ALLOY BRAZING SHEET, AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME
Provided is a brazing sheet that can exhibit exceptional brazing performance when an aluminum material is brazed without using flux in an inert gas atmosphere such as a nitrogen gas atmosphere. An aluminum alloy brazing sheet used in brazing within an inert gas atmosphere, the aluminum alloy brazing sheet being characterized by having a core material and a brazing material with which one or both surfaces of the core material are clad, the core material being formed from an aluminum alloy that contains 0.10-0.50 mass% of Mg, the balance being aluminum and unavoidable impurities, the brazing material being formed from an aluminum alloy that contains 6.00-13.00 mass% of Si and is limited to less than 0.05 mass% of Mg, the balance being aluminum and unavoidable impurities, and the Mg integration value from the surface of the brazing material to a depth of 30 nm therefrom being 150 atm%×nm or less.
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C22F 1/043 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le silicium comme second constituant majeur
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
B23K 35/22 - Baguettes, électrodes, matériaux ou environnements utilisés pour le brasage, le soudage ou le découpage caractérisés par la composition ou la nature du matériau
B23K 35/28 - Emploi de matériaux spécifiés pour le soudage ou le brasage dont le principal constituant fond à moins de 950 C
84.
ALUMINUM MEMBER FOR SEMICONDUCTOR MANUFACTURING DEVICES AND METHOD FOR PRODUCING SAID ALUMINUM MEMBER
This aluminum member (1) for semiconductor manufacturing devices comprises: a base material (2) comprising aluminum or an aluminum alloy; and an anodic oxidation coating film (3) formed on the base material (2). Heterogeneous particles (31), which have a long-axis diameter from 0.1-15 µm, both inclusive, and contain a metal atom other than the Al atom, are present in the anodic oxidation coating film (3). The method for producing the aluminum member (1) for semiconductor manufacturing devices comprises an anodic oxidation treatment step for forming a heterogeneous particle (31)-containing anodic oxidation coating film (3) on a base material (2) by subjecting a base material (2) that has second-phase particles in an Al matrix to an anodic oxidation treatment using an acidic electrolyte solution.
C25D 11/04 - Anodisation de l'aluminium ou de ses alliages
C22C 21/02 - Alliages à base d'aluminium avec le silicium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/05 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages de type Al-Si-Mg, c.-à-d. contenant du silicium et du magnésium en proportions sensiblement égales
85.
MAGNETIC DISK SUBSTRATE AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME, AND MAGNETIC DISK
The purpose of the present invention is to provide a magnetic disk substrate and a method for manufacturing same, and a magnetic disk all of which make it possible to maintain high flatness, despite being thin, after a long-term use, be compatible with a high capacity of hard disk, and improve long-term reliability thereof. In a magnetic disk substrate according to the present invention, when a process for heating a substrate at 120℃ for 30 minutes and then cooling the substrate at -40℃ for 30 minutes is defined as one cycle, the flatness PV of a surface of the substrate measured at 25℃ after a thermal impact test in which the cycle is repeatedly performed 200 times is not more than 12 μm. The present invention further encompasses a magnetic disk having a similar flatness PV under the same conditions. The present invention still further encompasses a method for manufacturing the magnetic disk substrate.
B24B 1/00 - Procédés de meulage ou de polissageUtilisation d'équipements auxiliaires en relation avec ces procédés
B24B 37/08 - Machines ou dispositifs de rodageAccessoires conçus pour travailler les surfaces planes caractérisés par le déplacement de la pièce ou de l'outil de rodage pour un rodage double face
G11B 5/02 - Procédés d'enregistrement, de reproduction ou d'effacementCircuits correspondants pour la lecture, l'écriture ou l'effacement
The purposes of the present invention are to provide a magnetic disk substrate and a magnetic disk capable of maintaining long-term reliability of a hard disk while dealing with an increase in capacity of the hard disk and to provide a manufacturing method by which a magnetic disk (substrate therefor) having the above-mentioned characteristic can be manufactured. The present invention pertains to: a magnetic disk (substrate therefor) having a pair of main surfaces, wherein a 0.4 to 5.0 mm cutoff wavelength of at least one of the main surfaces of the magnetic disk (substrate therefor) at 25 ˚C after a predetermined thermal shock test has long wavelength waviness Wa of 2.0 nm or less, especially 0.5 to 2.0 nm, and a 0.08 to 0.45 mm cutoff wavelength thereof has short wavelength waviness µWa of 0.15 nm or less, especially 0.05 to 0.15 nm; and a manufacturing method thereof.
Provided is an aluminum alloy extruded tube for a heat exchanger, characterized by having a tube body composed of an Mn-containing aluminum alloy and a coating film formed on the surface of the tube body, and the coating film being such that the coating amount of an Al-Si alloy brazing material powder is 9.0-25.0 g/m2, the coating amount of a Zn-containing fluoride-based flux powder is 1.0-9.0 g/m2, the coating amount of a Zn-free fluoride-based flux powder is 1.0-11.0 g/m2, and the coating amount of a binder is 1.0-13.0 g/m2, By using the present invention, it is possible to provide: an extruded tube that is to be used in a heat exchanger for an automobile, the extruded tube being joined to fins without any reduction in the wall thickness of the tube or with extremely little reduction in said wall thickness, having excellent brazing capabilities, having exceptional corrosion resistance, and being such that the fins do not readily fall out for a long period of time; and a heat exchanger in which said extruded tube is used.
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
F28F 19/06 - Prévention de la formation de dépôts ou de la corrosion, p. ex. en utilisant des filtres en utilisant des revêtements, p. ex. des revêtements vitreux ou émaillés de métal
F28F 21/08 - Structure des appareils échangeurs de chaleur caractérisée par l'emploi de matériaux spécifiés de métal
88.
ALUMINUM ALLOY PLATE FOR MOLDING AND METHOD FOR PRODUCING SAME
Provided is an aluminum alloy plate for molding characterized in that when hardness (Hv) is measured at intervals of 1/16 of a plate thickness in the plate thickness direction from the 1/2 depth position of the plate thickness to the plate surface, a hardness distribution is plotted while setting the vertical axis as the hardness (Hv) and setting the horizontal axis as the distance (mm) from the 1/2 depth position of the plate thickness, the relation between the hardness (Hv) and the distance (mm) from the 1/2 depth position of the plate thickness is approximated by a linear function on the basis of the plot of the hardness distribution, and the slope A of the linear function is obtained by the method of least squares, the value obtained by multiplying the slope A by the plate thickness (mm) is 10-28. The present invention makes it possible to provide an aluminum alloy plate that is capable of improving the effect of reducing a springback amount caused by pressing.
C22C 21/02 - Alliages à base d'aluminium avec le silicium comme second constituant majeur
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/05 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages de type Al-Si-Mg, c.-à-d. contenant du silicium et du magnésium en proportions sensiblement égales
89.
PRECOATED FIN MATERIAL AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR
A precoated fin material (1) has a base material (2) and a resin film (3) provided to the base material (2). The mass per unit area of the resin film (3) is 0.2 g/m2to 2.5 g/m2, inclusive. The precoated fin material (1) has the characteristics that: the average value of the natural potential measured in a 5 mass% NaCl aqueous solution at pH 3 from the measurement start point to the end of one hour is +0.040 V to +0.2 V, inclusive, relative to the average value of the natural potential of the base material (2); and, the angle of contact of water after immersion in running water for 10 minutes is 20° to 40°, inclusive. The resin film (3) contains a specific hydrophilic polymer (A) and a crosslinking agent (B). The hydrophilic polymer (A) is included in an amount of 60-97 parts by mass, inclusive, relative to 100 parts by mass of the total of the hydrophilic polymer (A) and the crosslinking agent (B).
F28F 13/18 - Dispositions pour modifier le transfert de chaleur, p. ex. accroissement, diminution par application de revêtements, p. ex. absorbant les radiations ou les réfléchissantDispositions pour modifier le transfert de chaleur, p. ex. accroissement, diminution par application d'un traitement de surface, p. ex. un polissage
B05D 3/00 - Traitement préalable des surfaces sur lesquelles des liquides ou d'autres matériaux fluides doivent être appliquésTraitement ultérieur des revêtements appliqués, p. ex. traitement intermédiaire d'un revêtement déjà appliqué, pour préparer les applications ultérieures de liquides ou d'autres matériaux fluides
B05D 3/02 - Traitement préalable des surfaces sur lesquelles des liquides ou d'autres matériaux fluides doivent être appliquésTraitement ultérieur des revêtements appliqués, p. ex. traitement intermédiaire d'un revêtement déjà appliqué, pour préparer les applications ultérieures de liquides ou d'autres matériaux fluides par cuisson
B05D 5/00 - Procédés pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides aux surfaces pour obtenir des effets, finis ou des structures de surface particuliers
B05D 7/14 - Procédés, autres que le flocage, spécialement adaptés pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides, à des surfaces particulières, ou pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides particuliers à du métal, p. ex. à des carrosseries de voiture
B05D 7/24 - Procédés, autres que le flocage, spécialement adaptés pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides, à des surfaces particulières, ou pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides particuliers pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides particuliers
B32B 15/08 - Produits stratifiés composés essentiellement de métal comprenant un métal comme seul composant ou comme composant principal d'une couche adjacente à une autre couche d'une substance spécifique de résine synthétique
C09D 133/00 - Compositions de revêtement à base d'homopolymères ou de copolymères de composés possédant un ou plusieurs radicaux aliphatiques non saturés, chacun ne contenant qu'une seule liaison double carbone-carbone et l'un au moins étant terminé par un seul radical carboxyle, ou ses sels, anhydrides, esters, amides, imides ou nitrilesCompositions de revêtement à base de dérivés de tels polymères
C09D 133/26 - Homopolymères ou copolymères de l'acrylamide ou du méthacrylamide
C23C 26/00 - Revêtements non prévus par les groupes
F28F 1/32 - Éléments tubulaires ou leurs ensembles avec moyens pour augmenter la surface de transfert de chaleur, p. ex. avec des ailettes, avec des saillies, avec des évidements ces moyens étant uniquement à l'extérieur de l'élément tubulaire et s'étendant transversalement les moyens ayant des parties engageant d'autres éléments tubulaires
F28F 21/08 - Structure des appareils échangeurs de chaleur caractérisée par l'emploi de matériaux spécifiés de métal
90.
PRE-COATED FIN MATERIAL AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR
A pre-coated fin material (1) has a substrate (2) and a resin coating (3) provided on the substrate (2). The mass per unit area of the resin coating (3) is at least 0.2 g/m2and at most 2.5 g/m2. The pre-coated fin material (1) has the following properties: from when measuring begins until one hour has passed, the average value of the spontaneous potential measured in a 5 mass% NaCl aqueous solution that has a pH of 3 is at least +0.040 V and at most +0.2 V relative to the average value of the spontaneous potential of the substrate (2); and the angle of contact with water after being submerged in flowing water for 10 minutes is at least 20° and at most 40°.
F28F 13/18 - Dispositions pour modifier le transfert de chaleur, p. ex. accroissement, diminution par application de revêtements, p. ex. absorbant les radiations ou les réfléchissantDispositions pour modifier le transfert de chaleur, p. ex. accroissement, diminution par application d'un traitement de surface, p. ex. un polissage
B05D 3/00 - Traitement préalable des surfaces sur lesquelles des liquides ou d'autres matériaux fluides doivent être appliquésTraitement ultérieur des revêtements appliqués, p. ex. traitement intermédiaire d'un revêtement déjà appliqué, pour préparer les applications ultérieures de liquides ou d'autres matériaux fluides
B05D 3/02 - Traitement préalable des surfaces sur lesquelles des liquides ou d'autres matériaux fluides doivent être appliquésTraitement ultérieur des revêtements appliqués, p. ex. traitement intermédiaire d'un revêtement déjà appliqué, pour préparer les applications ultérieures de liquides ou d'autres matériaux fluides par cuisson
B05D 5/00 - Procédés pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides aux surfaces pour obtenir des effets, finis ou des structures de surface particuliers
B05D 7/14 - Procédés, autres que le flocage, spécialement adaptés pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides, à des surfaces particulières, ou pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides particuliers à du métal, p. ex. à des carrosseries de voiture
B05D 7/24 - Procédés, autres que le flocage, spécialement adaptés pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides, à des surfaces particulières, ou pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides particuliers pour appliquer des liquides ou d'autres matériaux fluides particuliers
B32B 15/08 - Produits stratifiés composés essentiellement de métal comprenant un métal comme seul composant ou comme composant principal d'une couche adjacente à une autre couche d'une substance spécifique de résine synthétique
C09D 133/00 - Compositions de revêtement à base d'homopolymères ou de copolymères de composés possédant un ou plusieurs radicaux aliphatiques non saturés, chacun ne contenant qu'une seule liaison double carbone-carbone et l'un au moins étant terminé par un seul radical carboxyle, ou ses sels, anhydrides, esters, amides, imides ou nitrilesCompositions de revêtement à base de dérivés de tels polymères
This data dimensionality reduction method includes: a step for subjecting a data group to dimensionality reduction from a high-dimensional space to a low-dimensional space, using a distance function defining a distance between any two vectors in the high-dimensional space; a step for dividing the low-dimensional space after dimensionality reduction into a plurality of small sectors; an analysis step for performing regression analysis, for each divided small sector, using a regression model on the basis of at least one item of data belonging to the small sector; and a step for updating p first parameters included in the distance function, on the basis of the results of the regression analysis performed for the plurality of small sectors.
An aluminum alloy according to the present invention has a chemical composition that contains 0.01% by mass to 0.40% by mass of Sc, 0% by mass to 2.5% by mass of Mg and 0% by mass to 0.4% by mass of Zr, with the balance being made up of Al and unavoidable impurities. The compressive deformation resistance as calculated on the basis of the true stress at the time when the aluminum alloy is compressively deformed at the temperature of 450°C at the strain rate of 1 s-1 is 62 MPa or less.
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
Provided is an unsealing detection sheet 30A affixed to a packaging member 10, the unsealing detection sheet 30A comprising: a metal layer 32 that is provided so as to be removable from the packaging member 10 and that has a slit; an IC 40 for communicating with an external device, the IC 40 being realized so as to cover at least part of the slit 33 in the metal layer 32; an insulation layer 36 arranged on the side of the metal layer 32 opposite from the IC 40 side; and a first adhesive layer 38 that is bonded to the side of the insulation layer 36 opposite from the metal-layer 32 side and that is provided so as to be capable of bonding to the packaging member 10.
G06K 19/077 - Détails de structure, p. ex. montage de circuits dans le support
B65D 83/04 - Réceptacles ou paquets comportant des moyens particuliers pour distribuer leur contenu pour distribuer de petits objets en forme d'anneau, de disque, de sphère ou similaire, p. ex. des comprimés ou des pilules
A protective sheet 30A attached to a press-through package 10 which has a sheet-like container 13 equipped with a plurality of storage sections 12 and also has a lid 14 for sealing the plurality of storage sections 12, said protective sheet being equipped with: a resin layer 36 which can be peeled away from the press-through package 10 and has a plurality of slits 37 therein which enable peeling and are provided for each of the storage sections 12; and a first adhesive layer 38 which is adhered to the resin layer 36 and has a surface located on the side thereof opposite the resin layer 36 which can be adhered to the lid 14.
B65D 83/04 - Réceptacles ou paquets comportant des moyens particuliers pour distribuer leur contenu pour distribuer de petits objets en forme d'anneau, de disque, de sphère ou similaire, p. ex. des comprimés ou des pilules
95.
ALUMINUM ALLOY SHEET FOR RING PULL CAPS AND METHOD FOR PRODUCING SAME
This aluminum alloy sheet is a rolled sheet having an alloy composition that contains, on a mass basis, from 0.50% to 1.10% of Mn, 2.85% or more but less than 3.48% of Mg, from 0.20% to 0.40% of Fe, from 0.05% to 0.20% of Si and from 0.01% to 0.15% of Cu, while optionally containing 0.10% or less of Ti on a mass basis, with the balance being made up of aluminum and unavoidable impurities. With respect to this aluminum alloy sheet, the tensile strength in the rolled direction after a heat treatment at 190°C for 10 minutes is from 280 MPa to 320 MPa; the difference between the tensile strength and the proof stress is 35 MPa or more; the conductivity is from 25% IACS to 34% IACS; and the creep strain rate after 60 to 80 hours from the start of a creep test at a material temperature of 80°C with a load to a test piece of 100 MPa is 3.0 × 10-4% h-1 or less.
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
The aluminum alloy sheet for a beverage can body according to the present invention has a composition containing 0.10-0.70 mass% of Si, 0.10-0.80 mass% of Fe, 0.10-0.30 mass% of Cu, 0.50-1.50 mass% of Mn, and 1.00-1.50 mass% of Mg, and Al and inevitable impurities as the balance. The n value at an equivalent plastic strain range of 0.01-0.03 is 0.049 or greater. The n value at an equivalent plastic strain range of 0.3-1.1 is 0.063 or less.
C22C 21/06 - Alliages à base d'aluminium avec le magnésium comme second constituant majeur
C22F 1/00 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid
C22F 1/04 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages
C22F 1/047 - Modification de la structure physique des métaux ou alliages non ferreux par traitement thermique ou par travail à chaud ou à froid de l'aluminium ou de ses alliages d'alliages avec le magnésium comme second constituant majeur
The present invention comprises: a sheet 20 on which an accommodation target part 21 for constituting an accommodation part 42 is provided; and a wiring pattern 30 provided on the sheet 20. The wiring pattern 30 is provided along peripheral edges of the accommodation target part 21 such that a terminal of the wiring pattern 30 is disposed on one side along one direction, and the wiring pattern 30 is arranged along the other three peripheral edges of the accommodation part 42 except the peripheral edge on said one side when the accommodation part 42 is constituted. It is preferable that the sheet 20 be transparent or semi-transparent, an adhesion target part 24 be provided around the accommodation target part 21, and the wiring pattern 30 be arranged on the adhesion target part 24 and on the three peripheral edges of the accommodation target part 21.
A61J 1/03 - Récipients spécialement adaptés à des fins médicales ou pharmaceutiques pour pilules ou comprimés
A61J 7/00 - Dispositifs pour administrer les médicaments par voie buccale, p. ex. cuillèresDispositifs pour compter les pilulesDispositions pour l'indication ou le rappel du moment où l'on doit prendre des médicaments
B65D 77/20 - Fermetures des réceptacles formées après remplissage en appliquant des couvercles ou chapeaux séparés
Provided is a resin-coated aluminum alloy plate characterized by comprising a coated resin layer formed from a cured product of a resin composition for forming the coated resin layer, the resin composition containing a polyesteramide resin (a), a crosslinking agent (b), and a catalyst (c). The polyesteramide resin (a) has a polymerized residue of a dibasic acid, a polymerized residue of a diol compound and a polymerized residue of a diamine compound, the crosslinking agent (b) is an amino resin, and the thickness of the coated resin layer is 1.0-20.0 µm. According to the present invention, a resin-coated aluminum alloy plate can be provided that is used in drawing and ironing molding and exhibits excellent moldability and excellent high-temperature water resistance.
B32B 15/088 - Produits stratifiés composés essentiellement de métal comprenant un métal comme seul composant ou comme composant principal d'une couche adjacente à une autre couche d'une substance spécifique de résine synthétique comprenant des polyamides
B32B 15/09 - Produits stratifiés composés essentiellement de métal comprenant un métal comme seul composant ou comme composant principal d'une couche adjacente à une autre couche d'une substance spécifique de résine synthétique comprenant des polyesters
B32B 15/20 - Produits stratifiés composés essentiellement de métal comportant de l'aluminium ou du cuivre
B32B 27/26 - Produits stratifiés composés essentiellement de résine synthétique caractérisée par l'emploi d'additifs particuliers utilisant des durcisseurs
B32B 27/34 - Produits stratifiés composés essentiellement de résine synthétique comprenant des polyamides
B32B 27/36 - Produits stratifiés composés essentiellement de résine synthétique comprenant des polyesters
B32B 27/42 - Produits stratifiés composés essentiellement de résine synthétique comprenant des résines de condensation d'aldéhydes, p. ex. avec des phénols, des urées ou des mélamines
99.
MAGNETIC DISK DRIVE AND METHOD FOR MANUFACTURING MAGNETIC DISK DRIVE
This magnetic disk drive is provided with a plurality of magnetic disks 30 having the shape of a disk, spacers 80, a hub 90, a clamp 70, and a fastening member 72. The magnetic disk 30 has a through hole at a central part thereof. The spacer 80 has a through hole at a central part thereof, and is disposed between the magnetic disks 30. The hub 90 is inserted into the through holes of the magnetic disks 30 and the spacers 80. The clamp 70 presses and holds the magnetic disks 30 and the spacers 80. The fastening member 72 fastens the clamp 70 to the hub 90. The clamp 70 is fastened to the hub 90 by the fastening member 72 with a torque 5 cN∙m-45 cN∙m.
G11B 33/14 - Diminution de l'influence des paramètres physiques, p. ex. changements de température, humidité, poussière
G11B 23/00 - Supports d'enregistrement, non spécifiques du procédé d'enregistrement ou de reproductionAccessoires, p. ex. réceptacles, spécialement adaptés pour coopérer avec des appareils d'enregistrement ou de reproduction
100.
MAGNETIC DISK DRIVE AND METHOD FOR MANUFACTURING MAGNETIC DISK DRIVE
This magnetic disk drive is provided with a plurality of magnetic disks 30 having the shape of a disk, spacers 80, a hub 90, and a clamp 70. The magnetic disk 30 has a through hole at a central part thereof. The spacer 80 is disposed between the magnetic disks 30 and has a through hole at a central part thereof. The hub 90 is inserted into the through holes of the magnetic disks 30 and the spacers 80. The clamp 70 presses and holds the magnetic disks 30 and the spacers 80. At a surface where the magnetic disk 30 is in contact with the spacer 80 or the clamp 70, the surface height of a top face of the magnetic disk 30 in contact with an outer peripheral portion of the spacer 80 or the clamp 70 is less than the surface height of the top face of the magnetic disk 30 in contact with an inner peripheral portion of the spacer 80 or the clamp 70.
G11B 33/02 - ÉbénisterieBoîtiersBâtisDisposition des appareils dans ou sur ceux-ci
G11B 33/12 - Disposition des éléments de structure dans les appareils, p. ex. d'alimentation, des modules
G11B 33/14 - Diminution de l'influence des paramètres physiques, p. ex. changements de température, humidité, poussière
G11B 23/00 - Supports d'enregistrement, non spécifiques du procédé d'enregistrement ou de reproductionAccessoires, p. ex. réceptacles, spécialement adaptés pour coopérer avec des appareils d'enregistrement ou de reproduction
G11B 17/038 - Centrage ou verrouillage d'une pluralité de disques dans une seule cartouche
brevets
